新型的高壓輸入DC/DC小功率變流器
在一些特殊場合，需要將高輸入電壓（如1kV以上）變?yōu)榈洼敵鲭妷汗┙o輔助電源等設(shè)備，因此需要選用能滿足高輸入電壓工況的DC/DC變流器。由于MOSFET的耐壓等級大都在1000V以下，IGBT耐壓等級雖然較高但用在小功率場合顯然不經(jīng)濟(jì)，因此用傳統(tǒng)的DC/DC變換電路實現(xiàn)有一定難度。
三電平軟開關(guān)DC/DC變流器，其主開關(guān)器件的電壓應(yīng)力為輸入電壓的一半。但它在輕載和高輸入電壓情況下不能實現(xiàn)零壓開通，控制復(fù)雜，且其副邊二極管要承受較大的電壓尖峰，選擇較為困難。亦有文獻(xiàn)提出采用開關(guān)管直接串聯(lián)技術(shù)，以提高輸入電壓的等級，但由于開關(guān)管特性不可能完全一致，因此存在多管串聯(lián)同步問題。
本文采取模塊化設(shè)計，利用基本模塊在輸入側(cè)串聯(lián)的方法解決直流輸入電壓高于開關(guān)管最高耐壓的矛盾。且在不增加控制復(fù)雜度的前提下，適當(dāng)選取輸入側(cè)串聯(lián)模塊的級數(shù)，便可使輸入電壓高到幾千伏甚至上萬伏。
1 電路結(jié)構(gòu)及工作原理
1.1 基本模塊介紹
圖1給出了基本模塊的結(jié)構(gòu)，基本模塊由一半橋DC/DC變換電路及其驅(qū)動電路兩部分構(gòu)成。
圖1 基本模塊結(jié)構(gòu)
為了便于增加輸入側(cè)基本模塊的串聯(lián)級數(shù)，每個基本模塊均由相應(yīng)的驅(qū)動芯片控制，驅(qū)動芯片由基本模塊自身供電，靠其自振蕩產(chǎn)生半橋電路的驅(qū)動信號。
采取50％恒占空比控制，為了避免半橋電路中橋臂的直通，應(yīng)在其開關(guān)器件的驅(qū)動信號中加入一死區(qū)時間，其具體值由開關(guān)器件的開關(guān)特性決定。
1.2 主電路拓?fù)?
主電路采取3個基本模塊在輸入側(cè)串聯(lián)，輸出側(cè)并聯(lián)的方式，其拓?fù)淙鐖D2所示。
圖2 主電路拓?fù)?/font>
1.3 均壓均流原理分析
從主電路拓?fù)鋪砜矗斎爰売?個半橋結(jié)構(gòu)的橋臂電容C1～C6串聯(lián)起來承受輸入電壓Vin，因此不可避免地存在電容的均壓問題；而輸出級由三組整流橋并聯(lián)起來共同對負(fù)載供電，故而存在均流問題。本電路靠輸出電壓VOUT在3個變壓器原邊的折算值對橋臂電容的箝位作用來實現(xiàn)均壓，在電壓均衡的基礎(chǔ)上自動均流。
1.3.1 均壓原理分析
電路未起動時，靠電阻R1～R6實現(xiàn)靜態(tài)均壓。
電路正常工作時，3個基本模塊同時向負(fù)載供應(yīng)能量。如果模塊1由于變壓器輸出電壓值偏低而使4個整流二極管均處于反偏狀態(tài)，則模塊2和模塊3將向負(fù)載提供更多的能量而其承擔(dān)的電壓下降，模塊1承擔(dān)的電壓相應(yīng)升高，從而促使使其整流橋?qū)ǎ_(dá)到新的穩(wěn)態(tài)時它們共同向負(fù)載提供能量。
理想情況下，認(rèn)為副邊整流二極管的導(dǎo)通壓降相同，3個變壓器為參數(shù)一致的理想變壓器。下面以模塊2為例，分析半橋電路工作時橋臂電容電壓的變化情況。
當(dāng)S3導(dǎo)通S4關(guān)斷時，等效電路如圖3（a）所示，電源電流i通過S3－T2－C4流通，該電流在對后級供能的同時對電容C4充電；而電容C3通過C3－S3－T2－C3以電流i3放電向后級供能。因此，此種情況下電容C3電壓下降而電容C4電壓上升。同樣分析可知，當(dāng)S3關(guān)斷S4導(dǎo)通時電容C3電壓上升而電容C4電壓下降。
（a）理想等效電路 （b）實際等效電路
圖3 S3導(dǎo)通S4關(guān)斷時等效電路
當(dāng)S3導(dǎo)通時，如果電容C3上的電壓偏高，它會以較大的電流i3放電，向后級供應(yīng)較多的能量，使其電壓降低；反之如果電容C3上的電壓偏低，則它以較小的電流i3放電，向后級供應(yīng)較少的能量，使其電壓升高。達(dá)到穩(wěn)態(tài)時，電容C3電壓的有效值被箝位于Vp，其瞬時值圍繞Vp上下波動，Vp是輸出電壓VOUT折算到變壓器原邊的電壓，由式（1）決定。
當(dāng)電路正常工作時，3個基本模塊的輸出均箝位于同一輸出電壓VOUT，故3個變壓器的原邊折算電壓相等，均為Vp。當(dāng)開關(guān)管Sn導(dǎo)通時，電壓Vp對電容Cn上的電壓進(jìn)行箝位，使其瞬時值圍繞Vp上下波動，有效值為Vp，此時Vp=Vin/6。
而在實際電路中，變壓器存在漏感和繞線電阻，圖3（b）給出了S3導(dǎo)通S4關(guān)斷時模塊2的等效電路，其中Ls表示變壓器漏感，r1和r2分別表示變壓器原、副邊繞組繞線電阻，Vp為理想變壓器的原邊折算電壓。同理，各個橋臂電容電壓的有效值均被箝位于Vp，但此時Vp和變壓器副邊繞組繞線電阻r2和模塊2的輸出電流iO2有關(guān)，即
實際電路中，整流二極管的導(dǎo)通壓降，變壓器的原副邊匝數(shù)和副邊繞組繞線電阻都會對均壓效果產(chǎn)生較大的影響。只要嚴(yán)格控制這些參數(shù)，便可取得良好的均壓效果。
1.3.2 均流原理分析
3個基本模塊輸入級的半橋單元為串聯(lián)結(jié)構(gòu)，當(dāng)它們承擔(dān)的電壓相同時，必定向后級供應(yīng)相同的能量。當(dāng)3個基本模塊的效率相同時，它們輸出的能量也應(yīng)相同。而3個基本模塊輸出級的全橋整流單元均箝位于同一輸出電壓VOUT，故3個模塊向負(fù)載提供的電流相同。可見，在電壓均衡的基礎(chǔ)上，本電路可自動實現(xiàn)均流。
另外，由于本拓?fù)洳淮嬖诃h(huán)流通路，所以，即使在3路電流略有不均的情況下也不會產(chǎn)生環(huán)流。
1.4 起動過程分析
實際電路中3個基本模塊的器件性能和元件參數(shù)的不一致性，使得當(dāng)輸入電壓Vin逐漸上升時，3個基本模塊很難做到同時起動。
在3個基本模塊均未起動時，由于電阻R1～R6的靜態(tài)均壓作用，使得3個基本模塊承擔(dān)的電壓相同。如果某一時刻，模塊1已起動，但模塊2和模塊3還均未起動，模塊1承擔(dān)的電壓將因其向后級供能而降低，模塊2和模塊3承擔(dān)的電壓則相應(yīng)提高，從而逐一啟動。由于控制芯片有UVLO滯環(huán)控制，首先起動的模塊1將不會因其承擔(dān)的電壓降低而停止工作。
2 仿真與實驗
2.1 仿真結(jié)果及分析
為了驗證均壓原理的正確性，用Sable仿真軟件對圖2所示的拓?fù)溥M(jìn)行了仿真。仿真模型中，橋臂電容C1～C6均為22μF，整流二極管正向?qū)▔航禐?.76V，輸入電壓Vin為1000V，輸出功率50W。圖4給出的仿真結(jié)果，各曲線從上到下分別表示電容C1～C6的“＋”端和直流負(fù)母線之間的電壓。
（a）變壓器參數(shù)一致 （b）變壓器參數(shù)不一致
圖4 變壓器原副邊匝比對均壓影響的仿真結(jié)果
圖4（a）為3個基本模塊變壓器參數(shù)一致，原邊匝數(shù)均為75匝，副邊匝數(shù)均為112匝時的仿真結(jié)果；圖4（b）為基本模塊1變壓器副邊匝數(shù)偏小10％，即副邊匝數(shù)為101匝時的仿真結(jié)果。可見，變壓器原副邊匝比對均壓性能影響明顯，變壓器原副邊匝比偏大的模塊，其橋臂電容承擔(dān)的電壓較大。圖4（a）對應(yīng)的仿真輸出電壓為247.32V，圖4（b）對應(yīng)的仿真輸出電壓為238.61V，可以驗證，各電容承擔(dān)電壓的仿真值與理想情況下的理論分析結(jié)果〔按式(1)得出的計算結(jié)果〕相符。
圖5（a）給出了模塊1的橋臂電容值偏大20％時的仿真結(jié)果，圖5（b）給出了模塊1變壓器漏感偏大20％時的仿真結(jié)果。仿真結(jié)果說明它們對均壓性能影響甚小，與理論分析相符。
（a）橋臂電路值偏大 （b）變壓器漏感偏大
圖5 某一橋臂電容與變壓器漏感偏大對均壓性能影響的仿真結(jié)果
2.2 實驗
本文設(shè)計了一個輸入電壓為800～1200V的直流電源，輸出電壓為直流200～400V，輸出功率為50W的樣機(jī)來驗證其原理。樣機(jī)中采用的主電路元器件及參數(shù)為：電容C1～C6均為22μF/400V；變壓器原邊匝數(shù)75匝，副邊匝數(shù)112匝；整流二極管選取快恢復(fù)二極管FR107。參數(shù)設(shè)計的具體步驟不再贅述，請參考文獻(xiàn)[2]。
帶載和空載時實驗數(shù)據(jù)如下。
2.2.1 帶載實驗（帶載56W）
輸入電壓Vin=987V，輸出電壓Vo=237V。帶載時C1～C6承受的電壓如表1所列。
表1 帶載時C1～C6承受的電壓 V
| C1 | C2 | C3 | C4 | C5 | C6 |
|---|---|---|---|---|---|
| 164.1 | 164.1 | 166.2 | 166.2 | 163.2 | 163.2 |
2.2.2 空載實驗
輸入電壓Vin=991.5V，輸出Vo=298.8V。空載時C1～C6承受的電壓如表2所列。
表2 空載時C1～C6承受的電壓 V
| C1 | C2 | C3 | C4 | C5 | C6 |
|---|---|---|---|---|---|
| 165.5 | 165.5 | 170.9 | 170.9 | 159.3 | 159.3 |
由帶載和空載實驗數(shù)據(jù)可知，電容均壓情況良好。C3、C4上的電壓偏高是因為第二個基本模塊的變壓器在實際繞制時原副邊匝比略有偏大所致。
圖6給出了3個基本模塊變壓器副邊的電壓波形，同時可以測得電路正常工作時3個基本模塊的工作頻率分別為46.6797kHz，43.1505kHz，44.4365kHz，可見3個基本模塊工作于不同頻率，無須同步。
圖6 3個變壓器副邊的波形
3 結(jié)語
本文提出了一種適用于高壓輸入的DC/DC小功率變流器拓?fù)洹Ｔ撏負(fù)洳扇∧K化設(shè)計；控制策略簡單，各模塊獨立控制，無須同步；該電路可實現(xiàn)自動均壓均流，無須附加措施，且不存在環(huán)流危害。當(dāng)輸入電壓Vin變高時，只須增加輸入側(cè)基本模塊的串聯(lián)級數(shù)即可，因此本電路在高壓輸入下，特別是輸入電壓高達(dá)幾千伏甚至上萬伏時，具有很高的實用價值。
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