基于轉(zhuǎn)矩擾動估計的永磁同步電機反推控制
隨著永磁磁性材料、半導體功率器件和控制理論的發(fā)展,永磁同步電動機(PMSM)在當前的中、小功率運動控制中起著越來越重要的作用。它具有如下的優(yōu)點:結(jié)構(gòu)緊湊、高功率密度、高氣隙磁通和高轉(zhuǎn)矩慣性比等。因此,在伺服系統(tǒng)中越來越被廣泛應用。另外,永磁同步電動機是一個非線性系統(tǒng),它含有角速度w與電流id或iq的乘積項,因此要得到精確控制性能必須對角速度和電流進行解耦。對于高精度速度跟蹤控制問題,負載擾動會對速度波動產(chǎn)生影響。因此,需要對負載擾動進行估計,來減小它的影響。
因此一般的線性控制方法效果不夠理想。為了解決其控制問題,當前采用的非線性控制方法主要有變結(jié)構(gòu)控制、反饋線性化和無源控制等,但這些非線性控制的設計方法比較復雜,不易理解。本文結(jié)合矢量控制的坐標變換方法,提出了Backstepping控制策略,它不但能夠?qū)崿F(xiàn)永磁同步電動機系統(tǒng)的完全解耦,設計方法比較簡單.而且控制效果比傳統(tǒng)的PID控制更具有明顯的優(yōu)越性。另外,通過設計負載轉(zhuǎn)矩擾動觀測器來降低負載擾動對速度波動的影響。
永磁同步電動機的反推控制
數(shù)學模型
采用表面式的永磁同步電動機,其基于同步旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)子坐標的d—q模型如下:

其中:ud,uq是d,q軸定子電壓;id,iq是d,q軸定子電流;R是定子電阻;L是定子電感,TL是恒定負載轉(zhuǎn)矩。J是轉(zhuǎn)動慣量;B是粘滯磨擦系統(tǒng)-P是極對數(shù),w是轉(zhuǎn)子機械角速度,是永磁磁通。
Backstepping控制實現(xiàn)
Backstepping作為一種有效的非線性控制設計方法,它是基于李亞普諾夫函數(shù)設計的控制,因此設計的控制器能夠保證系統(tǒng)的全局漸近穩(wěn)定,并且可以達到電流跟蹤的效果,使得系統(tǒng)具有快速的響應速度。
根據(jù)Backstepping設計步驟,可以設計實際的控制ud、uq為:

負載擾動觀測器設計
在一些高精度伺服系統(tǒng)中,負載擾動會產(chǎn)生變化,使速度產(chǎn)生波動,從而導致系統(tǒng)伺服性能的下降。因此,在高精度速度跟蹤控制中,需要對負載擾動進行估計,實時加以在線補償。
由式(3),得:

由于負載擾動不易直接測量,這里可以通過已獲得的iq、w加以觀測。考慮到iq、w的測量會產(chǎn)生噪聲誤差,故在TL觀測器的輸出端附加一濾波器,以消除上述的影響。對式(6)取拉斯變換得:

令,取拉斯反變換,得:

式(15)可變?yōu)椋?

則所設計的負載擾動觀測器如圖l所示。


圖2系統(tǒng)控制框圖
基于轉(zhuǎn)矩擾動估計的永磁同步電動機反推控制框圖,如圖2所示。通過調(diào)整參數(shù)使系統(tǒng)達到滿意的配置點。永磁同步電機參數(shù)如附表所示。

假定速度的參考速度為500r/min,在0.2s突加負載20Nm,反推控制參數(shù):
k1=50000,k2=300,k3=20,
T0=0.01
仿真如圖3所示。對圖3中的圓局部放大,如圖4所示。圖4中的曲線l為反推控制下的速度跟蹤曲線,曲線2為引入轉(zhuǎn)矩擾動估計的反推速度跟蹤曲線•由仿真結(jié)果可以看出,反推控制能夠使的系統(tǒng)達到快速的速度跟蹤,同時保證系統(tǒng)具有良好的動態(tài)性能•同時,引入轉(zhuǎn)矩擾動估計的反推控制更能加快了系統(tǒng)的跟蹤速度。減小擾動對速度波動的影響。

為了實現(xiàn)基于負載擾動估計的反推控制方法•特選用電機控制專用DSP芯片TMS320LF2810作為數(shù)字控制器,并編制相應的軟件來實現(xiàn)。如圖5所示。圖6為定時中斷子程序來實現(xiàn)反推控制策略并產(chǎn)生SVPWM。本文把基于轉(zhuǎn)矩擾動估計的反推控制應用于永磁同步電動機的速跟蹤中,該設計方法減少了調(diào)節(jié)參數(shù)。簡化了系統(tǒng)的控制設計。通過Matlab仿真,表明系統(tǒng)有很好的跟蹤性能,驗證了系統(tǒng)設計的有效性和可行性。另外,此控制策略已應用于浙江省計劃重點項目:“全數(shù)字交流通 用伺服驅(qū)動系統(tǒng)”中.它表明,調(diào)節(jié)參數(shù)比PID相對減少。參數(shù)整定比較容易,減輕了編程工作,系統(tǒng)取得了良好的效果。


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